Указ No 193/2007 Сб.
Порядок определения деталей эффективности использования энергии при распределении тепловой энергии и внутреннем распределении тепловой энергии и холода
Действующий
Приказ
Действует с 01.09.2007
Версии текста:
01.09.2007
31.07.2007
193
Декларация
17 июля 2007 года
установление деталей эффективности использования энергии при распределении тепловой энергии и внутреннем распределении тепловой энергии и холода;
Министерство промышленности и торговли предусматривает в соответствии с § 14 (5) Закона No 406 / 2000 Coll. об энергетическом менеджменте с поправками Закона No 177 / 2006 Coll. («Закон») для реализации § 6 (9) Закона:
Тема вопроса
(1) Настоящий декрет осуществляет соответствующее регулирование Европейского сообщества (1). Он устанавливает требования к эффективности использования энергии в вновь созданных установках распределения тепловой энергии и для внутреннего распределения тепловой энергии и холода, а также для установки таких объектов путем теплоизоляции, регулирования и контроля.
а сети паровой, горячей воды и горячей воды и сети распределения горячей воды и холодной воды, включая соединения, за исключением охлаждающей воды из энергии и технологических процессов, которые сливают тепловую энергию в окружающую среду;
b) станции передачи или обмена;
c оборудование для внутреннего распределения тепловой энергии, холодной воды и горячей воды в зданиях далее именуемое "внутреннее распределение".
(2) Кроме того, настоящим Указом предусмотрен способ обнаружения тепловых потерь теплораспределительных установок и внутреннего распределения тепловой энергии, холодной и горячей воды.
(3) Настоящий Указ распространяется на системы теплоснабжения и внутреннего теплоснабжения и холодоснабжения для подачи тепловой энергии в жилые дома или совместно в жилые дома, в технологических целях и для нежилых помещений.
Эффективность использования энергии при распределении тепловой энергии
(1) Тепловая сеть предназначена для максимально возможного ежегодного использования мощности передачи тепловой энергии. Если расчет оптимизации, учитывающий экономичную экономию энергии, демонстрирует преимущество отдельного трубопровода для работы вне отопительного сезона, то этот трубопровод должен быть измерен в соответствии с экономической спецификой потери давления.
(2) Эффективность использования энергии с точки зрения транспортных и тепловых потерь определяется по формуле, изложенной в Приложении 1 к настоящему Указу.
(3) При проектировании новых и реконструкции существующих тепловых сетей должно использоваться решение, для которого используются минимальные энергетические показатели с точки зрения транспортировки тепловой энергии ηc и максимальная эффективность с точки зрения потерь тепла ηz. Минимальные или максимальные значения не должны соблюдаться, если предлагается лучшее решение на основе расчета оптимизации, который учитывает экономически эффективную экономию энергии. Циркулярный насос не является негабаритным и рассчитан на максимальную энергоэффективность.
(4) В условиях эксплуатации эффективность использования энергии с точки зрения тепловых потерь оценивается один раз в год.
Термопластическое вещество и его параметры в распределении тепла
(1) Для нагрева и приготовления горячей воды и в случае, когда этого достаточно для этой цели, горячая вода до 90 °C или 115 °C должна быть выбрана в качестве приоритета для передачи тепловой энергии. Горячая вода выше 115 °С используется для крупномасштабных тепловых сетей, предназначенных для снабжения крупных населенных пунктов, муниципалитетов и удаленных потребителей. Пар в качестве теплопередающего агента используется только в тех случаях, когда он технически обоснован и обоснован расчетом оптимизации, и, в частности, в технологических целях.
(2) Температура расчета в обратной трубе выбирается ниже или равна 70°С. Более высокое значение, чем 70 °C, в частности, из-за накопления тепла в сети, должно быть оправдано расчетом оптимизации с учетом экономически эффективной экономии энергии.
(3) Горячая или горячая вода для отопления должна поддерживаться при температуре, строго необходимой для обеспечения подачи тепловой энергии, необходимой для достижения теплового комфорта пользователей подключенных жилых и нежилых помещений, в соответствии с климатическими условиями в течение отопительного сезона.
(4) Давление в горячей воде и сети горячей воды должно поддерживаться в рабочем состоянии на уровне, обеспечивающем отсутствие испарения воды в любой части трубы или в подключенном устройстве для сбора тепла. Возвратная труба должна находиться под постоянным давлением.
(5) Параметры пара подбираются таким образом, чтобы в связи с потерей давления и температуры в сети удовлетворялись требования всех подключенных клиентов и ограничивалась конденсация в трубопроводе при его транспортировке. Это также должно учитываться при измерении труб.
(6) При реконструкции паровой тепловой сети пар в качестве теплопередающего агента заменяется горячей или горячей водой в соответствии с пунктом 1 во всех частях или отдельных цепях, в которые подается тепловая энергия для нагрева и подготовки горячей воды или для технологических целей.
Распределение внутренней тепловой энергии
(1) Каждый теплоэнергетический прибор должен быть оборудован закрывающей способностью, если это позволяет его техническое решение и использование. Каждый нагревательный блок должен быть оборудован запорным и регулирующим клапаном с регулятором для обеспечения локального регулирования и для двухточечного соединения, за исключением однокольцевых систем отопления, также с управляющим винтом, если это не предусмотрено в разделе 7 (5).
(2) Каждый паровой прибор, включая распределение пара, или в технически оправданных случаях группа приборов должна быть оснащена надлежащим образом выбранным конденсатным мужеством для предотвращения попадания пара в конденсатную трубу, за исключением конденсатных приборов управления мощностью. Каждый паровой прибор в соединении группы, соединенном с затвором конденсата, должен быть оборудован фитингами обратной связи и закрывания.
(3) Для нагревания с принудительной циркуляцией непроизводственного объекта теплонесущего вещества выбирается температура теплонесущего вещества при входе в нагревательный корпус до 75°С. Для отопления с естественной циркуляцией нагревательной воды температура теплоносителя на входе в нагревательный корпус должна выбираться максимум при 90°С.
(4) Для снижения температуры и использования испарения в системе конденсата устанавливаются холодильники для обеспечения охлаждения конденсата ниже 100 °С.
(5) Тепловая энергия, передаваемая в отапливаемое пространство из неизолированного трубопровода, рассматривается как непрерывный тепловой коэффициент усиления, который учитывается при проектировании тепловой мощности нагревательных органов в соответствии с Таблицами 1 и 2, изложенными в Приложении 2 к настоящим Правилам, если температура теплопередающего вещества в распределении равна или превышает 60°С. Линия соединения с нагревательным корпусом должна соблюдаться на расстоянии 2 м.
Теплоизоляция распределения тепловой энергии и внутреннего распределения тепловой энергии для отопления и технологических целей и для распределения горячей воды
(1) Часть тепловой сети, проходящая через безтемпературные пространства, с теплоносителем с температурой выше 40°С, который не служит закалке пространств, через которые он проходит, оборудована теплоизоляцией. Если необходимо обеспечить охлаждение конденсата ниже заданной температуры и невозможно обеспечить охлаждение в холодильниках, позволяющих использовать полученное таким образом тепло, то в исключительных случаях возможно не устанавливать изоляцию на конденсатных трубах и резервуарах.
(2) Теплоизоляция защищена от механических повреждений. Наружная поверхность изолированной трубы регулируется таким образом, чтобы она была устойчива к воздействию внешней среды и солнечного света. Влажность теплоизоляции предотвращается мерами по защите от атмосферной влаги, в случае безпроводной конструкции от грунтовой влаги, в случае попадания протоков в протоки подземной и поверхностной воды в эти каналы.
(3) Теплоизоляция внутренних проводников теплопередающим агентом до 115°С должна быть сконструирована таким образом, чтобы температура ее поверхности была менее чем на 20 К выше температуры окружающей среды, а в случае внутренних проводников с теплопередающим материалом выше 115°С - менее чем на 25 К ниже температуры окружающей среды, если иное не установлено в силу пункта 5 (4).
(4) Теплоизоляция устанавливается на всех внутренних коллекторах, если они не предназначены для нагрева или закалки окружающего пространства, за исключением конденсационных труб и резервуаров.
(5) Изоляция фитингов и фланцев выполняется как съемная. Изоляция не требуется для фитингов, где это поставит под угрозу их функцию или значительно усложнит их обработку.
(6) Минимальная толщина теплоизоляции фитингов должна быть выбрана для труб одинакового номинального диаметра.
(7) При расчете тепловых потерь проводки на тепловые потери неизолированными фитингами, накопителями и компенсаторами должен влиять поправочный коэффициент длины трубы.
(a) для бесканального хранения 1,15,
(b) лидировать в каналах 1,25,
с) для воздушных или наземных линий 1,30.
(8) Для теплоизоляции распределения материал, имеющий коэффициент теплопроводности λ, используется для распределения менее или равного 0,045 Вт/м.К и для внутреннего распределения менее или равного 0,040 Вт/м.К (значения λ приведены при 0°С), если это не исключено техническими требованиями безопасности.
(9) Для коллекторов толщина теплоизоляции определяется расчетом таким образом, чтобы коэффициент теплопередачи на единицу длины трубы U был меньше или равен значениям, приведенным в Приложении 3.
(10) При более высоких рабочих температурах, чем 90°С, толщина изоляции должна быть увеличена пропорционально для внутреннего распределения в соответствии с требованиями пункта 3.
(11) Для внутренней проводки минимальная толщина теплоизоляции (diz - d)/2 определяется расчетом таким образом, чтобы коэффициент теплопередачи на единицу длины трубы U был меньше или равен значению, приведенному в Приложении 3 к настоящему Указу, и соблюдались положения пункта 3. Расчет производится на основе соотношения, установленного в Приложении 3. Для внутреннего распределения пластика и меди толщина теплоизоляции выбирается по внешнему диаметру трубы, ближайшей к внешнему диаметру серии DN.
(12) В случае внутренних коллекторов менее DN 10 при определении толщины теплоизоляции должно учитываться логически нерастворимое несоответствие.
Трансмиссионные станции и их оборудование
(1) Любой источник тепловой энергии для центрального отопления или подключенных передающих станций, в соответствующих случаях, для обеспечения эффективного управления тепловой энергией и равновесия между производством и потреблением тепловой энергии, должен быть оборудован автоматическим устройством регулирования температуры для температуры нагревательного вещества, в частности, в зависимости от хода климатических условий или температуры наружного воздуха в связи с температурой внутри помещения в нагретом пространстве или в соответствии с регулятором давления нагрузки или пара. Это требование не распространяется на котельные на твердом топливе.
(2) На заводе по отбору проб должна поддерживаться разница в давлении уровня, обеспечивающего регулирование температуры нагрева и горячей воды у потребителей.
(3) Предпочтительно, чтобы передающие станции устанавливались отдельно для индивидуальных клиентов. Предпочтительно, чтобы в ходе реконструкции несколько клиентских совместных станций были заменены отдельными клиентскими станциями.
(4) Конструкция регулирования в передающих станциях должна осуществляться таким образом, чтобы было принято технически достаточное решение при сохранении экономического преимущества.
(5) Подготовка горячей воды для передающих станций всегда осуществляется независимо от давления с разделением нагревательной и нагретой теплоносителями поверхности.
(6) Передающие станции оборудованы автоматическим контролем температуры теплоносителя. Тип используемого регулирования должен выбираться в соответствии с максимальной имеющейся экономией тепловой энергии и в соответствии с пунктом 4.
(7) Для первичного распределения воды принимаются новые или реконструированные передающие станции для предотвращения превышения заказчиком максимально допустимого потока на первичной стороне распределения. Ограничители тепла устанавливаются на паровых тепловых сетях.
(8) Станции передачи пара являются такими станциями, где основным теплоносителем является водяной пар. Для подачи водяного пара необходимо обеспечить, чтобы первичный теплообменный материал в точке соединения передающей станции не был влажным паром.
(9) Внутреннее распределение тепловой энергии в источниках тепловой энергии и передающих станциях обеспечивается теплоизоляцией в соответствии с разделом 5.
Регулирование и управление поставками тепловой энергии
(1) Циркуляционные насосы предназначены для номинальной потери потока и давления в основной ветке питания.
(2) Циркуляционные насосы на станциях передачи и в системах отопления с номинальной тепловой мощностью свыше 50 кВт оснащены автоматическим непрерывным или, по меньшей мере, трехступенчатым контролем скорости, если только это не предотвращается работой насосов.
(3) Тепловые источники энергии, которые обеспечивают отопление для центральных, жилых, индивидуальных и местных целей, оснащены автоматическим регулированием, позволяющим централизованно уменьшать или отключать подачу тепла, а также включать и выключать электрооборудование, обеспечивающее транспортировку тепловой энергии в зависимости от наружной температуры или другой определяющей переменной. Выбор типа регулирования благоприятствует требованию максимальной экономии тепловой энергии. Это требование не распространяется на твердотопливные котлы.
(4) Потребители оснащены местным регулированием для учета теплового прироста от принятия солнечных ванн и внутреннего теплового прироста. Для групп приборов и групп помещений одного типа и типа использования в небайтном объекте допускается групповое регулирование.
(5) Для обеспечения экономичной, бесшумной и безотказной работы всей системы отопления используются соответствующие технические средства.
(6) В случае распределения тепловой энергии и внутреннего нагрева и распределения горячей воды скорость потока должна быть скорректирована в соответствии с предлагаемыми номинальными потоками с максимальным отклонением ± 15%. Корректировка потока должна быть продемонстрирована путем измерения отдельных ветвей системы отопления. Измерения производятся при вводе в эксплуатацию, после устранения серьезных эксплуатационных дефектов, при недостаточном снабжении или перегреве у заказчика или потребителя, а также при изменениях в оборудовании, влияющих на коэффициенты давления в сети, в частности при новых и неисправных существующих клиентах или потребителях. Протокол об измерении и установлении скорости потока остается на постоянном хранении у оператора развода или внутреннего развода.
Теплоизоляция резервуаров с горячей водой и судов расширения
(1) Минимальная толщина теплоизоляции резервуаров для хранения горячей воды и открытых расширительных сосудов составляет 100 мм с использованием изоляционного материала с коэффициентом теплопроводности λ менее или равным 0,045 Вт/м.К (объявляется при 0 °С). Для других значений коэффициентов теплопроводности толщина изоляции должна быть пересчитана для достижения тех же или лучших теплоизоляционных свойств.
(2) Минимальная толщина теплоизоляции пассивных резервуаров для хранения (контейнеров для хранения) составляет 100 мм при использовании изоляционного материала с коэффициентом теплопроводности λ менее или равным 0,04 Вт/м.К (объявляется при 0 °С). Для более низких значений коэффициента теплопроводности толщина изоляции пересчитывается для достижения коэффициента теплопередачи U ≤ 0,30 Вт/м2.К.
(3) Для долгосрочных или сезонных резервуаров для хранения тепловой энергии толщина теплоизоляции определяется расчетом оптимизации с учетом экономически эффективной экономии энергии.
Распределение охлаждающей жидкости, теплоизоляция и регулирование и контроль холодоснабжения
(1) Распределение и внутреннее распределение холода измеряется на основе расчета оптимизации с учетом экономически эффективной экономии энергии.
(2) Распределение холода и внутреннее охлаждение с рабочей температурой теплоносителя + 18°С до + 5°С имеют толщину изоляции в соответствии с § 5 (9) и (11).
(3) Для теплоизоляции распределения и внутреннего холодного распределения используется материал, имеющий коэффициент теплопроводности λ менее или равный 0,038 Вт/м.К (значения λ приведены для 0 °С).
(4) Распределение охлаждения и внутреннее распределение охлаждения с рабочей температурой менее +5°С должны быть оборудованы теплоизоляцией с минимальной толщиной, в 1,5 раза превышающей толщину, определенную в соответствии с пунктами 9 и 11 раздела 5.
(5) Для внутреннего распределения холода малых диаметров, меньших, чем DN 10, конструкция толщины теплоизоляции должна учитывать изолирующее логически нерастворимое несоответствие.
(6) Поверхности, соединения и поверхность теплоизоляции должны быть снабжены соответствующим непрерывающимся паронепроницаемым слоем для предотвращения проникновения влаги путем диффузии водяного пара. Пункт 5 (2) также применяется к защите изоляции. Теплоизоляция, обеспеченная металлическим покрытием на внешней поверхности, должна обеспечиваться при рабочих температурах ниже +15°С на всех соединениях с еще гибкой диффузией влаги с коэффициентом диффузионного сопротивления μ > 7000.
(7) Если внешняя поверхность теплоизоляции не оборудована параллельным слоем или герметичной промывкой, то используется теплоизоляция с коэффициентом диффузионного сопротивления μ > 5000.
(8) Фиброзная изоляция не используется для коллекторов с рабочими температурами ниже +15°С. В диапазоне температур от 0 до +15°С их применение возможно только в сочетании с капиллярной проводящей тканью.
(9) Сборка труб и пенополиуретановая изоляция должны осуществляться в соответствии с техническим регламентом производителя труб.
(10) Теплоизоляция должна осуществляться таким образом, чтобы не было кабелей, водопроводных труб и т.д. Если необходимо, чтобы проводник проходил через изоляцию, в теплоизоляции должен быть сделан отдельный проход, надлежащим образом изолированный и герметичный от диффузии.
(11) Теплоизоляция должна осуществляться таким образом, чтобы избежать конденсации влажности воздуха между трубой и теплоизоляцией.
(12) Минимальная толщина теплоизоляции холодильных резервуаров определяется расчетом оптимизации с учетом экономически эффективной экономии энергии.
(13) Каждый источник холода или соединенный с ним должен быть оборудован автоматическим устройством управления охлаждением, в зависимости от потребности в холоде, для обеспечения эффективного управления холодом и обеспечения устойчивого состояния между производством и потреблением холода.
(14) При проектировании регулирования подачи холода метод выбирается по наиболее выгодному технико-экономическому расчету.
(15) Холодные источники снабжены регулированием для уменьшения или отключения подачи холода централизованно, а также для включения и выключения электрических устройств, обеспечивающих подачу холода и регулирующих источников холода, в зависимости от определяющего количества. При выборе вида регулирования предпочтительнее требование максимальной экономии на холоде.
(16) Для распределения охлаждения и распределения внутреннего охлаждения скорости потока должны быть скорректированы в соответствии с предлагаемыми номинальными скоростями потока с максимальным отклонением ± 12%. Корректировка расхода охлаждающей жидкости должна быть продемонстрирована путем измерений в отдельных ветвях системы. Измерения производятся при вводе в эксплуатацию, после устранения серьезных эксплуатационных дефектов, при отсутствии поставок и изменениях оборудования, влияющих на коэффициенты давления в сети, в частности, при подключении новых и несвязанных существующих клиентов или потребителей. Протокол об измерении и установлении скорости потока остается постоянно сохраненным у оператора распределения или внутреннего распределения холода.
Методы определения тепловых потерь и прироста тепловой энергии, установки распределения холодной и горячей воды
(1) В условиях эксплуатации методы работы используются для обнаружения тепловых потерь и прироста тепловой энергии, холодных и горячих водораспределительных установок.
(2) Для методов работы температуры точно не определены, и измерения зависят от вариантов метода измерения. Точность измеренных значений, т.е. тепловой поток или теплопроводность, составляет менее 5%. Операционные методы проверяют теплоизоляционные свойства в первую очередь за счет теплопроводности и тепловых потерь.
(3) Отчет об оперативном измерении должен содержать запись:
а дату, время и продолжительность измерения;
b техническое описание измерительного оборудования и места измерения;
с) размеры измеренной изоляции, в частности диаметры труб, состав и толщина слоев;
тип изоляционного материала и его состояние;
e рабочие температуры, температуры окружающей среды, климатические условия.
(4) Операционными методами являются Шмидт, термический и калориметрический. Описание методов работы приводится в приложении 4 к настоящему Указу.
(5) Измерения теплового потока производятся
(a) при постоянном потоке тепла, в период, когда температура внутренней и внешней среды не изменяется или скорость потока окружающего воздуха (стационарный метод);
(b) в случае непрерывного теплового потока при контролируемом нагревании или охлаждении при определении времени, в которое другая сторона изолированной пластины нагревается или охлаждается. Это лабораторные методы с более высокой точностью и невозможностью определения средней температуры (нестационарный метод).
отменить
Нижеследующее исключается:
1. Указ No 151/2001 Сб.
2. Постановление No 153/2001 Сб., уточняющее детали определения эффективности использования энергии при передаче, распределении и внутреннем распределении электроэнергии.
эффективность
Указ вступает в силу 1 сентября 2007 года.
Министр:
Инг Роман против Р.
Příloha č. 1
Приложение No 1 к Декрету No 193/2007 Сб.
Определение энергоэффективности для распределения тепловой энергии
А) Эффективность транспортировки тепловой энергии определяется:
ηc = mxPN + dost ji = 1k nixPSN, iPN -
где
l + m + n = l
В) Эффективность использования тепловых потерь определяется:
ηZ = IKQOD, iQZD -
где
| PN | jmenovitý příkon čerpadla | [kW] |
| PSN | příkon čerpadla při nižších než jmenovitých otáčkách | [kW] |
| QOD,i | teplo odebrané i-tým odběrným místem | [GJ] |
| QZD | teplo dodané zdrojem | [GJ] |
| k | počet pevně nastavitelných stupňů otáček, na které je čerpadlo provozováno | [-] |
| l | poměrná část provozní doby čerpadla za otopné období, kdy čerpadlo nepracuje | [-] |
| m | poměrná část provozní doby čerpadla za otopné období, kdy čerpadlo pracuje se jmenovitými otáčkami | [-] |
| n | poměrná část provozní doby čerpadla za otopné období, kdy čerpadlo pracuje se sníženými otáčkami; u čerpadel s plynule proměnnými otáčkami se uvažuje n=0,5 | [-] |
Příloha č. 2
Приложение No 2 к Декрету No 193/2007 Сб.
Показательные значения теплоотдачи неизолированного трубопровода на м в длину
Таблица 1 Вертикальное распределение
| Vnitřní | Teplota vody v trubce [°C] | |||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Potrubí | výpočtová | 90 | 85 | 80 | 75 | 70 | 65 | 60 |
| teplota | Tepelný výkon neizolovaného potrubí | |||||||
| DN | °C | W/m | ||||||
| 10 | 20 | 45 | 40 | 35 | 30 | 30 | 25 | 20 |
| 15 | 20 | 60 | 50 | 45 | 40 | 35 | 30 | 30 |
| 20 | 20 | 70 | 65 | 60 | 50 | 45 | 40 | 35 |
| 25 | 20 | 90 | 80 | 70 | 65 | 55 | 50 | 40 |
| 32 | 20 | 110 | 100 | 90 | 80 | 70 | 60 | 55 |
| 40 | 20 | 125 | 115 | 100 | 90 | 80 | 70 | 60 |
| 50 | 20 | 150 | 140 | 120 | 110 | 100 | 85 | 75 |
Таблица 2 Горизонтальное распределение
| Vnitřní | Teplota vody v trubce [°C] | |||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Potrubí | výpočtová | 90 | 85 | 80 | 75 | 70 | 65 | 60 |
| teplota | Tepelný výkon neizolovaného potrubí | |||||||
| DN | ti [°C] | W/m | ||||||
| 10 | 20 | 35 | 30 | 30 | 25 | 25 | 20 | 15 |
| 15 | 20 | 45 | 40 | 35 | 30 | 30 | 25 | 20 |
| 20 | 20 | 55 | 50 | 45 | 40 | 35 | 30 | 25 |
| 25 | 20 | 70 | 60 | 55 | 50 | 45 | 40 | 30 |
| 32 | 20 | 85 | 75 | 70 | 60 | 55 | 50 | 40 |
| 40 | 20 | 95 | 85 | 80 | 70 | 60 | 55 | 50 |
| 50 | 20 | 115 | 105 | 90 | 85 | 75 | 65 | 55 |
Příloha č. 3
Приложение No 3 к Декрету No 193/2007 Сб.
Определение коэффициента теплопередачи на единицу длины
U = π1αi + 12λtr ln dD + 12λiz ln dizd + 1αiz. Diz W/mK
| kde: | U | součinitel prostupu tepla vztažený na jednotku délky | [W/mK] |
| D | vnitřní průměr trubky | [m] | |
| d | vnější průměr trubky | [m] | |
| diz | vnější průměr izolace [m] αiz součinitel přestupu tepla na povrchu izolace | [W/m2K] | |
| αi | součinitel přestupu tepla na vnitřní straně trubky | [W/m2K] | |
| λiz | součinitel tepelné vodivosti tepelné izolace | [W/m.K] | |
| λtr | součinitel tepelné vodivosti materiálu trubky | [W/m.K] | |
| te | teplota okolního vzduchu | [°C] | |
| tiz | povrchová teplota tepelné izolace | [°C] |
Коэффициент теплопередачи на внутренней стороне трубки определяется на основе соответствующих критических уравнений, касающихся скорости потока и других физических переменных, и лучистого компонента, все еще соблюдаемого на внешней стороне теплоизоляции.
αiz = αiz, K + αiz, S
| kde: | αiz,K | součinitel přestupu tepla na povrchu izolace konvekcí | [W/m2.K] |
| αiz,S | součinitel přestupu tepla na povrchu izolace sáláním | [W/m2.K] |
Определение коэффициентов теплопередачи на единицу длины для внутреннего распределения
| DN | 10 až 15 | 20 až 32 | 40 až 65 | 80 až 125 | 150 až 200 |
|---|---|---|---|---|---|
| U [W/mK] | 0,15 | 0,18 | 0,27 | 0,34 | 0,40 |
Определение значений коэффициентов теплопередачи на единицу длины для распределения, хранящегося в стране
| DN | 20 | 25 | 32 | 40 | 50 | 65 | 80 | 100 | 125 | 150 | 175 | 200 | |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| U [W/mK] | A | 0,14 | 0,17 | 0,18 | 0,21 | 0,23 | 0,25 | 0,27 | 0,28 | 0,32 | 0,36 | 0,38 | 0,39 |
| B | 0,16 | 0,19 | 0,20 | 0,24 | 0,26 | 0,30 | 0,31 | 0,32 | 0,36 | 0,40 | 0,44 | 0,46 | |
A - стационарные трубы; B - гибкие трубопроводы и двойные трубопроводы (размещаются бок о бок)
При расчете коэффициента теплопередачи для распределения, хранящегося в грунте, соотношение 1/αiz по теплостойкости слоя 1 м прилегающего грунта Rz [m2.K/W] заменяется по отношению.
- свободная почва и песок Rz = 1,11 м2.K/W
- Rz рок = 0,42 м2.K/W
- грунт или порода ниже уровня воды Rz = 0 м2.K/W
Příloha č. 4
Приложение No 4 к Декрету No 193/2007 Сб.
Операционные методы определения тепловых потерь и прибыли в тепло- и холодораспределительных установках
1) Метод Шмидта
Резиновая лента облицована последовательной термопарой, измеряющей разность температур на ленте толщиной 2 мм. Ремень вставляется в талию 60 х 5 х 600 мм. Талия прикрепляется к измеряемой поверхности, через которую проходит тепловой поток. Он вызывает изменения температуры на внутренней и наружной поверхности герметичной ленты и последовательных термопар, умножая напряжение сигнала изменения в зависимости от размера теплового потока. Константа паспорта С получается после измерения талии. Умножая вычитаемое напряжение на конце талии, получаем измеренный тепловой поток. Благодаря калибровке талии на плоскости определяемый на трубе тепловой поток умножается на поправочный коэффициент. Измерения требуют устойчивого состояния, поверхность защищает от атмосферного воздушного потока, паспорт не может быть помещен на металлическую поверхность, дополнительные паспорта добавляются к талии с боков, а измерение требует опыта оператора.
2) Термический метод
Этот метод представляет собой метод измерения, при котором поверхность изолированного устройства сканируется тепловизионной камерой. Тепловое отображение поверхностных поверхностей позволяет фиксировать распределение температуры поверхности оборудования и, таким образом, любые дефекты изоляции, которые появляются в виде тепловых мостов. Данный метод не позволяет проверить коэффициент теплопроводности теплоизоляции.
Термический метод подходит для комплексной оценки фактического состояния теплоизолированного распределения и энергетического оборудования.
3) Калориметрический метод
Метод, основанный на калориметрическом уравнении, позволяет определить тепловые потери или выигрыши на участке развода. Измерение должно определять разницу температур теплоносителя и расхода. При использовании счетчиков тепловых счетов поставщика и общей стоимости счетчиков входных счетов у клиентов можно оценить тепловые потери всей сети. Однако измеренная разница включает в себя, помимо тепловых потерь сети и любых неточностей измерительных приборов, и часто этот метод не дает достоверных результатов.
1) Директива 2002/91/ЕС Европейского парламента и Совета об энергетической эффективности зданий.
Войдите для заметок, избранного и уведомлений
Информация об акте
| Цитирование | Указ No 193/2007 Сб., устанавливающий детали эффективности использования энергии при распределении тепловой энергии и внутреннем распределении тепловой энергии и холода |
|---|---|
| Тип акта | Приказ |
| Автор | - |
| Сборник | Сборник законов |
| Дата опубликования | 31.07.2007 |
|---|---|
| Действует с | 01.09.2007 |
| Действует до | - |
| Статус | Действующий |
Текст нормативного акта носит информационный характер.
Комментарии 0